（C）Ea<Ep，△a<△p；       （D）Ea>Ep，△a>△p。
3-55 朗金土压力理论中，当墙后填土达到主动朗金状态时，填土破裂面与水平的成（    ）。
（A）45º + Φ/2；  （B）45º - Φ/2；  （C）45º；  （D）Φ/2。
3-56 由于朗金土压力理论忽略了墙背与填土之间磨擦的影响，因此计算结果与实际有出入，一般情况下计算出的（    ）。
（A）主动土压力偏小，被动土压力偏大；（B）主动土压力和被动土压力都偏小；
（C）主动土压力和被动土压力都偏大；   （D）主动土压力偏大，被动土压力偏小。
 
3-57 提高挡土墙后的填土质量，使土的抗剪强度增大，将使作用于墙背的（    ）
（A）主动土压力增加；      （B）主动土压力减小；
（C）静止土压力增加；      （D）被动土压力减小。
3-58 挡土墙每隔（    ）应设置一道伸缩缝。
（A）50-60m；   （B）30-40m；  （C）20-30m； （D）10-20m。
3-59 挡土墙应设置泄水孔，其间距宜取（    ）。
（A）1-2m；   （B）2-3m；   （C）3-4m；   （D）5-6m。
3-60 挡土墙 的抗倾覆稳定安全系数κ要求（    ）
（A）κ≥1.0; （B）κ≥1.3; （C）κ≥1.5; （D）κ≥2.0.
3-61 设计仅起挡土作用的重力式挡土墙时，土压力应按（    ）。
（A）主动土压力计算；      （B）被动土压力计算；
（C）静止土压力计算；      （D）静止水压力计算。
3-62 一挡土墙4m高，墙背竖直、光滑，墙后填土面水平，填土的基本性质如下，含水量W=35%，孔隙比e=1.10，土粒重度γs =26.8kN/m3，c=8 kPa，Φ=22º，试问墙顶以上3.5处的主动土压力为多少？（    ）
（A）16.63 kN/m2     （B）27.43 kN/m2      （C）38.24 kN/m2
3-63 一挡土墙4m高，墙背竖直、光滑，墙后填土面水平，填土的基本性质如下，含水量W=35%，孔隙比e=1.10，土粒重度γs =26.8kN/m3，c=8 kPa，Φ=22º，试问墙背受主动土压力合力为多少？（    ）
（A）62.71 kN/m;   （B）43.2 kN/m;   （C）26.8 kN/m.
3-64 挡土墙6m高，墙背竖直、光滑，墙后填土水平，并有15kPa均布超载，地下水位在地表处。取土样进行直接固结快剪试验，土样在P=100kPa作用下，破坏时剪应力τ=44.5kPa，孔隙水压力u=16.3 kPa，若土样粘聚力c=0，水上土的重度γ = 17 kN/m3，水下γsat=18 kN/m3，则作用在墙底处的主动土压力为多少？（γw = 10 kN/m3）(    )
（A）37.9kPa;    （B）36.1kPa;    （C）27.1 kPa.
3-65 已知一挡土墙，墙背竖直、光滑，墙后填土面水平，填土由两种土层构成，4m以上为粘性土，γ=17 kN/m3，c = 10 kPa，Φ=20º ，4m以下为砂层，γ=18 kN/m3，c = 0 ，Φ=26º，试问若墙推土发生一位移，则在4m深处粘土层底面标高上的土压力为多少？（    ）
（A）174.15 kPa；   （B）167.25 kPa；   （C）184.39 kPa。
3-66 挡土墙墙后填土的内摩擦角Φ，对被动土压力的大小有何影响？（    ）
（A）Φ越大，被动土压力越大；     （B）Φ越大，被动土压力越小；
（C）Φ的大小对被动土压力无影响。
3-67 挡土墙 6m高，墙背竖直、光滑，然后填土面水平，地下水位在地表下3m处。水上水下土层性质相同。土样直接固结快剪结果，在P=100 kPa作用下，破坏时剪应力τ=44.5kPa，孔隙水压力u=16.3 kPa，水上土的重度γ=17 kN/m3，水下γsat=18kN/m3，若土样粘聚力c =0，试计算墙背上总压力合力及其作用点位置？(γw=10 kN/m3)（    ）
（A）h=2.24m  EA=145.35 kN/m     （B）h=1.86m  EA=145.35 kN/m
（C）h=1.86m  EA=130.35 kN/m
3-68 挡土墙的墙背与填土的摩擦角δ对按库仑主动土压力计算的结果有何影响？（  ）
（A）δ增大，土压力越小；    （B）δ增大，土压力越大；
（C）与土压力大小无关，仅影响土压力作用方向。
3-69 在挡土墙设计时，是否允许墙体有位移？（    ）
（A）不允许；    （B）允许；    （C）允许有较大位移。
3-70 对同一地基下列指标数值最小的是（    ）
（A）P1/4     （B）P1/3     （C）Pcr      （D）Pu
3-80 当地基土及其他条件相同时，将条形基础极限承载力计算公式用于矩形基础，其结果是（    ）。
（A）两者一致；     （B）偏于不安全；    （C）偏于安全。
3-81 临塑荷载Pcr 及临界荷载P1/4的计算式是在条形均布荷载作用下导出的，对于矩形和圆形基础，其结果是偏于（    ）。
（A）安全；   （B）不变；   （C）危险；   （D）都不对。
3-82 有一纯砂层（C=0）和一饱和软粘土层（Φ=0），在受到表面荷载作用，则下面说法正确的是：（    ）
（A）饱和粘土地基上的临塑荷载为πC，砂层地基上的临塑荷载为0；
（B）砂层地基上的临塑荷载大于饱和粘地基上的临塑荷载；

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